일반기술

원환 보강 원통의 붕괴강도 설계 방법

개시된 원환 보강 원통의 붕괴강도 설계방법은 ; [IMAGE 1] 을 기본식으로 설정하는 단계와, 기본식의 원환보강재 간의 국부탄성좌굴 강도저하계수 [IMAGE 2] 와 전체탄성좌굴 강도저하계수 [IMAGE 3] 를 각각[IMAGE 4] 와 [IMAGE 5] 로 치환하는 단계 및, 기본식의 각 변수들에 해당 수치를 대입하여 붕괴강도 [IMAGE 6] 를 산출하는 단계를 포함하여 구성된다. 이와 같은 방식의 설계방법에 의하면, 붕괴강도를 이루는 3가지 모드 간의 상호 간섭을 모두 고려하기 때문에 수압을 받는 원환 보강 원통의 보다 정확한 강도를 추정할 수 있다.본 발명은 원통의 길이방향으로 다수의 원환보강재가 설치된 원환 보강 원통의 붕괴강도를 설계하는 방법에 있어서, [IMAGE 7] 을 기본식으로 설정하는 단계; 상기 기본식의 원환보강재 간의 국부탄성좌굴 강도저하계수 [IMAGE 8] 와 전체탄성좌굴 강도저하계수 [IMAGE 9] 를 각각[IMAGE 10] 와 [IMAGE 11] 로 치환하는 단계; 상기 기본식의 각 변수들에 해당 수치를 대입하여 붕괴강도 [IMAGE 12] 를 산출하는 단계를 포함하는 것을 특징으로 한다.(여기서, 상기[IMAGE 13] 은 원환보강재 간의 국부탄성좌굴압력, [IMAGE 14] 은 전체탄성좌굴압력, [IMAGE 15] 는 상기 원통 자체의 항복압력, L은 원환보강재 사이에 지지되지 않고 있는 원통의 길이, R은 원통의 평균반경, t는 원통의 두께를 각각 나타낸다.) 본 발명에 따른 설계방법에 있어서도 기본적으로 원환보강재(20)가 길이방향으로 다수개 설치된 원통을 기준으로 한다. 상기 원환보강재(20)는 그림과 같이 원통(10)의 외주에 설치될 수도 있고, 반대로 내주에 설치될 수도 있다. 일단, 본 발명에서는 원통(10)의 자체 항복(제1모드)과 탄성좌굴(제2,3모드) 간의 상호간섭을 2차 결합 형태로 반영하고, 탄성좌굴(제2,3모드) 끼리의 간섭은 1차 결합으로 고려할 수 있도록 하기의 수학식 1을 기본식으로 설정한다.